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3.2变形速率对屈服应力的影响 由试验可知,变形速率对变形抗力的影响与具体变形程度和变形温度有关,在一定变形条件下,随变形 速率的增加,金属变形强化作用增强,变形抗力增加,而且,变形程度越小,变形速率对变形抗力的影响越大。
源自: 冷连轧变形抗力模型的应用分析  《2006年全国轧钢生产技术会议》2006
各方面的实验都证实了在高温、高速下金属变形存在着强化强化极限,特别是当变形温度大于1050℃时,当变形程度达到一定值之后,变形阻力不仅不随变形程度时增大而增加,而是变形阻力随变形程度的增加而减少。
源自: 高温、高速下铬钢和碳素工具钢塑性变形阻力研究  《北京科技大学学报》1984年S1期
作者还特别研究了室温和566℃高温时屈服至颈缩的均匀塑性变形过程中的形变强化规律,室温时分为屈服形变强化、前均匀形变强化、后均匀形变强化三个阶段;566℃时分为屈服形变强化和均匀形变强化两个阶段。
源自: T/P91钢国产化工艺组织和性能改进的研究与应用  《武汉大学博士学位论文》2004
笔者在浸渍纸层压木质地板(商品名称:强化复合地板)生产调研中也发现了这种现象:从热压机刚生产好的强化复合地板尺寸稳定性差,尺寸每天发生变化,为减少强化复合地板的变形及尺寸的变化,生产单位一般将热压好的强化复合地板先裁成强化复合地板规格的尺寸,堆放5~6d间,使强化复合地板尺寸基本稳定后再铣槽、榫,而后在生产线上抽检及试装配后即装箱。
源自: 人造板在压缩载荷下的粘弹性研究及其意义  《林产工业》2003年05期
由该曲线知 ,当悬挂负荷小于 1 80t ,外层套管径向变形为弹性线性变形 ;当悬挂负荷达到 1 80t外层套管径向变形开始转变为塑性变形 ,当负荷增加时 ,塑性变形抗力增加 ,曲线出现负荷强化阶段 ,即负荷在一定范围内增加时 ,外层套管径向变形基本不变 ,在该范围内的悬挂负荷对于悬挂器和外层套管均是允许的 ,表明其满足悬挂要求。
源自: 大尺寸重负荷尾管悬挂器的研制与应用  《石油钻采工艺》2003年06期
弹性模量大致为变形模量的1.73倍.试验中塑性变形占全变形的40%,绝大部分变形曲姚属强化型、一即变形棋量随荷载之增加而粉大.以:.。
源自: 龙羊峡水电站的工程地质条件及主要问题  《水力发电》1987年09期
这就是说在,再结晶温度以下变形强化效果较好,采用固溶强化及第二相质点弥散强化的tzm合金,使用温度可以更高些,但到了1800℃左右固溶强化及弥散强化效果也大大降低。
源自: TZM钼合金强化机理分析  《上海钢研》1993年03期
加工过程中 ,坯料变形速率比较低 ,加工温度在 80 0℃以上 ,因此只需考虑温度、变形程度对变形阻力的影响 ,锻件材料的变形阻力采用与变形速率无关的等向强化材料模型。
源自: 带裙座压力容器封头成形数值模拟模块的开发  《大型铸锻件》2001年02期
1随基体不断硬化逐渐变小,这说明变形后期基体的应变梯度必须维持较高的水平才能达到与变形初期相同的强化效果,而一旦材料开始软化出现变形局部化,l将随之变大,颗粒的强化再次增强,从而抑制变形局部化的进一步发展。
源自: 颗粒增强金属基复合材料的尺寸依赖强化律  《中国科协2000年学术年会》2000
由实验所得的摩擦强度-位移曲线可以看出,岩样变形过程可分为3个变形阶段:开始时为弹性变形,中间为弹塑性变形过渡阶段,最后为剪切塑性变形阶段或稳态应变强化阶段。
源自: 断层摩擦实验中的应力状态及摩擦强度  《岩石力学与工程学报》2004年23期
 
 
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