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2005年, 比如:32位计算根本无法完成人类部分dna的记录;在家庭里,32位无法实现高保真的声音和画面,甚至无法完成20分钟视频内容的播放和编辑;在建筑设计或游戏设计领域,32位计算无法完成大量的数据计算和处理;在互联网上,32位计算无法实现海量的、各种类型的数据搜索,无法实现给地球每个人分配一个ipv6地址的设想……这些应用都需要64位计算来实现,由此我们就可以感知到业界对64位计算的需求是多么迫切。
源自: 2005年:迎来64位计算时代  《科技日报》2005/02/01
1953年,济宁专区进入贯辰向的分布情况,(6)式适合m=1的情况。对于其它两种情况(确切的讲,是m<1的情况)(6)式是否还有效,是否具有新的形式,虚拟原点概念是否成立还需要讨论。图3 双线性的射流速度分布文献[6]讨论了具有非线性速度的射流侵彻问题。将射流速度沿长度方向的非线性分布近似的以两段线性分布来代替(见图3),这样使得虚拟原点概念得以延用。在图3中,ACB为连续射流速度的线性分布情况,ADB为双线性分布。v1,v3分别为射流头部和尾部速度(设v3>vmin)对于直线ACB段的侵彻可直接应用(6)式得P=sv1/v31/γ-1,依据虚拟原点的原理,A、C、B点在t-x平面内的迹线分别为x=v1t、x=v2t、x=v3t。对于双线性分布段ADB,D与C具有相同的速度,x坐标值相差z。则D在t-x平面内的迹线为x=v2t-z。图4中,E为A的迹线与D的迹线的交点,F为B的迹线与D的迹线的交点。故由x=v1t,x=v2t-z求得z12=v1z/(v2-v1)。由x=v3t,x=v2t-z可得z23=v3z/(v2-v3)。对AD和DB段的侵彻分别用虚拟原点的概念进行分析。A和D在t-x平面内的迹线为从E点发出的两条射线,所以E点可看作AD段的虚拟原点。有效炸高距离S1=S-z12。应用(6)式可得AD段的侵彻深度为:P1=S1v1/v21/γ-1=(S-z12)v1/v21/γ-1(9)同理对于BD段,F为虚拟原点。S2为有效炸高距离,其确定与S1略有不同。BD段是在AD段已侵彻P1深度之后开始侵彻的,依据虚拟原点的原理,S2=S-z23+P1。故BD段的侵彻深度为:P2=S2v2/v31/γ-1=(S-z23+P1)v2/v31/γ-1(10)图4 双线性的射流侵彻计算示意图由(9)、(10)式可以看出,在ADB段有效炸高距离S为速度v和z的函数,不再如ACB段中那样为一固定不变的值。对于每一速度线性分布段,其侵彻公式的形式与(6)式相同的。推广到一般的非线性速度分布,将v-x平面上的曲线用多条直线段来近似代替,对于每一直线段的侵彻公式的形式也应与(9)、(10)式的形式相同。但是仅知道v-x平面上每一微元直线段的侵彻与有效炸高距离和速度的关系是不够的,因为它仅仅满足对于非线性速度分布进行有限线性段近似时的需要(如文中所提到的双线性分布近似)。用较多的线性段来近似时,则会使关系式非常复杂,如(10)式中就包含了(9)式。非线性速度分布的射流在任意速度射流质点开始侵彻时的侵彻深度还不能用它来计算,也无法计算。微元线性分布段的关系式也无法推广到具有非线速度分布的总的射流长度的侵彻上去。所以将DSM模型中的侵彻公式简单的推广到非线性情况下的射流侵彻问题中去得不到最一般的总的射流侵彻关系式。4.2 从射流应变率角度考虑的非线性速度分布的射流侵彻关系式此处考虑的射流应变率是基于自然应变概念上的。文献[5]给出了延伸射流在位置x处的局部应变率为:η(x)=dv/dL(11)式中 dv——射流微元dx上存在的速度差;dL——为dT后的射流微元段长度。取T0时刻延伸射流在位置x的射流微元段dx为研究对象。dv为射流微元段dx存在的速度差,则T时射流微元段长度为dx+dv(T-T0)。由(11)式可得:95η(x)=dx+dv(T-T0)dv=dxdv+T-T0(12)对于具有相同的射流头部速度v0的线性速度分布的射流,设其虚拟原点距目标为S。由图5中的几何关图5 侵彻过程中射流的延伸系易得如下关系式:T-T0=[S+P(v)-x(v)]v(13)式中 x(v)——具有速度v的射流质点在T0时刻所在的位置;P(v)——具有速度v的射流质点在T时开始侵彻目标时射流侵彻深度。此式对无论是具有线性分布速度的射流或是具有非线性分布速度的射流在整个射流长度上都是成立的,故应满足P(v0)=0即射流头部开始侵彻目标时射流侵彻深度应为零和x(v0)=L0,L0为T0时刻射流的初始长度。由(11)~(13)式可得:-vdLdv+P+S=x(v)-vdxdv(14)又取射流微元dL为研究对象,见图5。其对目标侵彻完毕后,对侵彻的深度的贡献为P(v-dv)-P(v)。对dL微元,可认为金属射流侵彻的定常不可压缩理想流体理论是成立的,也即对dL(3)式成立。所以应有P(v-dv)-P(v)=dL/γ代入(14)后得:γvdPdv+P+S=x(v)-vdxdv(15)又x(v)为T0时刻速度v的射流质点所在的位置,故由(8)得x(v)=L0(v/v0)1/m,设y=v/v0结合初始条件P(v0)=0,得:P=S+L01-mm+γv0v1/γ-1+L01-mm+γ1-vv01/m(16)(16)式即为从射流应变率角度出发而推导出的射流侵彻关系式。由于推导过程中,射流微元dx是任取的,而且(12)、(13)式对于任意速度分布情况都是成立的。故(16)式是最一般的射流侵彻关系式。从式中可以看出等式右边第一项与前面的(6)、(9)、(10)具有相似性。事实上将代入上式即可得到与(6)式一样的具有线性分布速度的射流侵彻关系式。类似于具有线性分布速度射流存在一个虚拟原点的情况,假定具有非线性分布速度的射流也存在一个等效虚拟原点,则此虚拟原点距目标的距离为S+L01-mm+γ。从表达式可以看出此虚拟原点的位置与目标的密度、射流速度的分布和给定时间T0时射流的初始长度L0有关。这就为在小炸高条件下,提高聚能药的侵彻能力提供了设计依据。另外由(16)式还可以很清楚的看出:当m<1时,射流对目标的侵彻深度要大于m=1时即具有线性分布速度射流的侵彻深度,这与实验现象是相符的。m>1情况下的射流侵彻深度小于m=1情况下的射流侵彻深度。5 结论(1)对聚能射流沿长度方向的速度分布作线性分布假设描述的只是具有均速度梯度射流中的一个特殊情况。具有速度梯度的射流,其速度沿长度分布可以用(8)式统一表示为指数分布形式。对线性速度分布的射流侵彻的研究中所提出的虚拟原点概念具有一般性,可以推广到非线性情况下的射流侵彻预测。(2)将具有非线性分布速度的射流作有限段线性近似,DSM模型中的侵彻公式能描述各段射流的侵彻,如文中所提到的双线性分布近似,可以满足精度不是很高的侵彻计算要求。当线性近似段过多时,用DSM模型中的侵彻公式描述各段射流的侵彻将会变得非常复杂和不实用。(3)从射流应变率角度出发推出的射流侵彻关系式,适应于任意速度分布情况,能更精确地计算射流的侵彻。虽然推导此关系式的角度不同于虚拟原点理论,但是其中依然包含了只有在虚拟原点概念下才成立的量,所以依然可以看作是虚拟原点概念最一般的推广。而且从这最一般的射流侵彻关系式可以看出速度呈线性分布的和呈非线性分布的射流侵彻关系式之间不存在本质上区别。基于虚拟原点概念的连续射流侵彻计算@易建坤$解放军理工大学工程兵工程学院!江苏南京 210007 @吴腾芳$解放军理工大学工程兵工程学院!江苏南京 210007 @李裕春$解放军理工大学工程兵工程学院!江苏南京 210007聚能装药;;连续射流;;虚拟原点;;侵彻对于沿射流长度方向具有线性分布速度的连续射流,经典的基于虚拟原点理论的射流侵彻关系式能很好的描述其侵彻行为。但对于非线性速度分布的连续射流,存在的虚拟原点不是唯一的。本文从对非线速度分布的射流的有限段线性近似和射流的应变率两个方面出发,讨论了虚拟原点概念在具有非线性速度分布的连续射流对目标侵彻深度计算中的推广问题。[1] 刘贵喜.炸药爆轰参数与破甲威力的关系[J].火炸药学报(原火炸药),1983,6(6):18. [2] 王克强.炸药破甲威力与爆轰参数之间定量关系的探讨[J].火炸药学报,1999,22(2):18. [3] WaltersWP,ZukasJA.FundamentalsofShapedCharges[M].NewYork:JohnWileyandSons.1989. [4] 北京工业学院八系编写组.爆炸及其作用[M].北京:北京国防工业出版社,1979. [5] MayselessM,HirschE.ThePenetration-StandoffRelationofJetsWithNolinearVelocityDistribution[A].18thInternationalSymposiumonBallistics[C].SanAntonioTx.1999.15-19. [6] PeiChiChou,JosephCF.TheoryonPenetrationbyJetsofNon-linearVelocityandinLayeredTargets[M].1983.
源自:   《》
方式人员利用离线潮流计算软件计算时,结果不收敛,无法判断此方式是否可以操作;利用调度员潮流模块计算得出娘西线合环操作后,河西线将有电流615a超过该线路的额定电流,计算结果表明娘子关电厂在上述方式下不能进行娘西线的合环操作,解决了离线潮流计算不收敛时无法计算潮流的问题。
源自: PAS高级应用软件在阳泉地区电网中的应用  《山西电力》2003年06期
但是在使用中,发现该软件有几个主要的不足之处: 解方程的部分采用直接法,导致计算工作量大,计算周期长,耗用的计算机资源非常多; 没有外挂面元生成的前置处理程序,无法对有外挂的布局进行计算; 即使在小迎角下,计算精度也有待提高,跨音速时计算误差较大; 计算阶数受到限制,不能超过2000阶,而一般的带外挂布局计算阶数都在2300~2500阶左右。
源自: QFD和FMEA技术在软件维护中的应用  《第一届维修工程国际学术会议》2006
本文引用的热效率是按总热值计算的,但最近(自1981年4月起)英国中央电业局已把编制报告的计算方法改为同其他公用事业相一致的计算方法,即把无法控制的损耗不计在内,现在英国采用的热效率数据均按净热值计算的(按净热值计算的热效率通常比按总热值计算的热效率要高 1.5一2个百分点)。
源自: 英国解决燃煤电厂煤炭运输问题的经验  《中国煤炭》1989年08期
山区小型水电站装机容量难以合理计算的原因:一是小型水电站缺乏实测流量资料,无法找到可靠的计算依据;二是缺少一种简单的计算方法,传统的计算往往需要较完整的水文资料,计算工作量也大,对一个200kw下的电站就难以进行这样复杂的计算
源自: 山区小水电站装机容量选择的简捷方法  《水力发电》1991年03期
但是在具体评价计算中,由于房地产开发项目具有一次性的直接商品生产特性,其计算期较短,按一般项一52一目的以年为时序的经济评价计算方法,存在现金流量不能更实际地反映项目滚动开发特征,出现firr计算不准确,甚至出现在计算期内年度净现金流量均为正值,而无法计算firr的情形。
源自: 房地产开发项目的特性及经济评价  《工业技术经济》2000年02期
多年来,作为骨干参加完成国家有∨?,订单到达的随机性带来了设计和制造的复杂性。生产计划必须根据随机而来的订单不断调整滚动 ,每份订单、每套模具都可能产生新的物料 ,而为了满足交货周期 ,这些新物料必须尽快纳入需求计划。所以模具生产在统筹物料计划的同时 ,还必须考虑每一项目的进度实施情况 ,任何一个小的疏漏或变动都可能造成整个订单的延误。这一现象在零件计划阶段更为明显 ,模具从产品设计到零件计划的时间非常紧凑 ,有时还可能交叉或平行进行。而在制造过程中某些零件不可避免地会产生设计或工艺上的更改 ,那么由此产生的计划变更以及周期延长就更加难以控制了。其原因 ,除了一些技术水平等限制而暂不可控的因素外 ,主要是由设计与制造的实事隔离造成的。工艺设计时 ,设计员由于无法知道实际设备资源的动态状况 ,往往只能从工艺优化的角度 ,依赖经验来确定工序和加工设备。由此产生的偏差 ,要后续工作来弥补 ,则必然导致变更的频增。目前国内外主要采用CAPP和车间作业计划集成的方法解决此问题 ,其方法大致可分为三类[4 ] :(1 )非线性工艺规划 :在制定工艺时 ,产生多工艺方案 ,并按照一定优先级排序。从最高优先级方案开始逐一选择 ,直至满足当前车间资源状况为止。(2 )动态工艺规划 :面向车间的闭环CAPP系统 ,通过车间资源的动态反馈来产生实时优化的工艺方案。(3)分布式工艺规划 :工艺规划与车间计划作业及调度并行进行 ,分为两个阶段 ,在预规划阶段分析零件特征确定加工方法 ,同时估计加工能力 ,在详细规划阶段则匹配车间资源和加工任务。在分布式规划中 ,工艺规划和车间作业始终是平行的 ,实现了真正意义上的集成。但这种方式需要的相关配合信息多 ,交互机制复杂 ,设计过程改造大 ,特别是对多工艺设计的实现有很大难度。动态和非线性式的工艺规划 ,都属于校验———反馈式的方法 ,至少要等到工艺方案产生之后的车间作业编制阶段 ,才可以进行方案评价选择。虽然比起制造完成后的大反馈循环已经有了很大的改善 ,但这种反馈循环其实仍是一种设计返工 ,而这两种方式在解决多工艺问题时 ,同样存在很大困难。面向制造设计 (DFM)的思想 ,就是要拆除阻隔于设计和制造间的这堵墙 ,设法让两者实现无障碍交流 ,消减信息不畅造成的设计返工和制造困难 ,直接约束和评价———反馈是DFM中常用的两种方法。在细致研究设备动态约束的基础上 ,考虑到模具制造具有多设计同时进行、在制件多及设计时效要求高等特点 ,提出了一种柔性约束和评价相结合的间接集成方式。在工艺设计阶段 ,基于充分性原则分析交货期和车间资源负荷的实时状况 ,利用约束校验方式评价工艺路线 ,在不增加设计过程复杂性的前提下 ,在车间作业计划之前就完成工艺路线选择 ,避免了远距离的反馈循环。1 问题分析按OPT的思想[1 ] ,非瓶颈资源的利用程度 ,由瓶颈资源的能力决定 ,所以把焦点集中在关键设备上。根据上一部分的分析 ,在工艺设计阶段需要充分利用动态设备资源 ,而现在的问题是 ,如何获取设备的动态信息 ,并通过分析这些信息 ,对设计人员提出合理的建议。一般情况下 ,设备的最终分配是在零件计划中进行的 ,零件生产进度计划的实质是基于有限资源状况下的工程调度问题[2 ,3] ,这种问题一般采用近似的启发式算法进行 (次优 )求解。因此 ,工艺设计的设备选择并非最后的分配方案 ,但它为零件计划阶段的方案寻优提供了一个初始值 ,如果一个优化问题的初值近似于最优值 ,那么将会极大地缩短寻优过程。同样是设备分配 ,编制工艺毕竟不同于零件计划。零件计划阶段能获取更多更有效的信息 ,对它而言 ,资源动态信息是下一步编排的真实基础。在工艺设计阶段 ,实时信息只意味着当前的设备状况 ,而从现在到现有任务实际开工期这段时间的负荷情况是无法预知的。显然 ,缺乏足够的相关信息 ,用与编制零件计划相同的方法进行具体的排序和优化是不可行的 ,也是不必要的 ,工艺设计时考虑的是选择某种设备的可行性 ,而非最优性。虽然暂时不能确定现有任务的具体安排 ,却可得知完成该任务的起始期限和任务总量 ,对未来一段时间内的任务量也可进行粗略的估算。这样 ,判断设备对现有任务的满足程度就有了依据。因此 ,本问题的实质更接近于针对某项任务在现有设备状况下的设备粗能力估计 ,称之为设备资源动态约束检验 ,检验过后的能力平衡由设计员根据系统的提示完成。如果通过了检验 ,则证明目前来说设备的分配是可行的 ,即能同时满足设备约束和交货期约束这两个零件计划调度中最重要的条件 ,那么可以认为 ,这个解是较为接近最终结果的初始解。2 约束检验算法该算法的基本思想是 :如果一种设备选择完全满足约束条件 ,那么其在每个时间点都应该满足条件。反之 ,如果在某一个点不能满足 ,则确定该解应该被过滤掉。在以下算法中 ,选取了几个容易得到的特征点来分析被选设备动态负荷对交货期的满足情况 ,从而判断是否满足相应的简单必要条件。2 .1 面向单任务的设备资源约束检验算法为了方便描述问题 ,设定以下表示 :ta,tb,N———对于一个新任务分别为假定其最早开工期 ,最迟完工期 ,设备资源占用量 ;p(t)———某设备的单位时间额定资源量 ;w(t)———单位时间预计故障消耗资源量 ;v(t)———单位时间计划检修消耗资源量 ;f(t)———单位时间实际动态负荷量 ;s(t)———单位时间剩余资源量。假设单位时间以日计算 ,则对于工作日i,上述变量分别表示为 :pi、wi、vi、fi、si。在时间段 (ta,tb)内 ,某台设备能否提供足够的剩余资源量给新任务 ,可由式 (1 )检验 :∫tbtas(t)dt >N (1 )如果不等式成立 ,则说明检验通过 ,该设备有能力完成新任务 ,否则 ,该设备不能被分配给该任务 (工序 )。某段时间内的剩余资源量 ,应为额定资源量和实际动态负荷量 ,即现有任务安排负荷之差 ,同时考虑到设备并非总是处于可用状态 ,因而还要减去因设备故障和计划检修占用的资源量 ,表达式如下 :∫tbtas(t)dt=∫tbta[p(t) -w(t) -v(t) - f(t) ]dt (2 )由此可知 ,某段时间内的剩余资源量是时间t的函数 ,在时间段 (x ,y)内的剩余资源量可表示为 :S(x ,y) =∫yxs(t)dt为简化 ,时间单位按日计算。那么 :S(x ,y) =∫yxs(t)dt =∑yi=x(pi-wi-vi- fi) (3)以上是针对某一台设备的分析 ,在工艺设计时一般不会将工序分配到具体的设备。把具有相同加工能力的设备分为设备组 ,如车床CW61 36。为某道工序的加工任务选择具体的设备组 ,就必须分析某个设备组的动态负荷状况。设某个设备组共有n台设备 ,则设备j (j=1 ,2 ,… ,n)在工作日i的剩余资源量为 :sij =pij-wij-vij- fij由式 (1 )、(3)可得 ,新任务对于某一设备组的约束检验不等式为 :∑nj=1 ∑tbi=ta( pij-wij-vij-fij) >N (4)现在进一步分析各个组成项。额定负荷显然容易得知 ,动态负荷也可以通过查询车间计划获得。故障维修和计划检修都是在某个有限时间段内发生的 ,而且期间设备完全不可用。所以 ,并不需要在整个时间段 (ta,tb)内计算。设 Wj =∑tbi=tawij,并设设备 j目前处于故障状态 ,预计修复时间为tr,可以分析如下几种情况简单计算出Wj:当 :trN (5)2 .2 面向多任务的设备资源约束检验算法以上的分析是基于只有一个新任务的假设 ,而实际情况要复杂得多。对于一个零件的工艺来说 ,可能不止一道工序会选用同一设备组 ;对于一个模具的多个零件的工艺来说 ,一个设备组被多次分配的可能性就更大了。有时 ,一个工艺设计员可能会设计多套模具的零件工艺 ,但并不知道哪些已被编入零件计划。也有可能 ,多个工艺设计员同时在编制不同零件的工艺 ,由此产生了如何协调设备组选择的问题。显然 ,只针对一个新任务的约束检验是无法处理的。采用的方法是 ,把问题当作多任务共享有限资源处理[2 ] 。为此 ,引入虚拟设备资源占用量的概念。把在工艺设计中已经分配 ,但尚未编入零件计划的设备资源占用量称为虚拟设备资源占用量。某个设计员在进行一道工序的设备选择时 ,面对的是一个新任务、设备组的实际剩余资源量和虚拟资源占用量。这样 ,多任务的问题就简化为单任务的问题 ,因为其它所有先于该新任务选用某设备组的任务占用的资源量 ,都被统一归入虚拟设备资源占用量。在为每一个新任务分配完设备组后 ,该任务的设备资源占用量就立即变成虚拟设备资源占用量 ,以供下个新任务使用。对于每个任务 ,可以确定的信息是其最早开工期ta、最迟完工期tb和资源占用量N ,这里用 (ta,tb,N)表示。设第i日设备组j的虚拟设备资源占用量为lij,则对于新任务 (ta,tb,N)的约束检验不等式为 :∑nj=1 ∑tbi=ta( pij-fij-lij) -Wj-Vj >N (6)假设在已分配设备资源的所有任务 (指尚未编入零件计划的 ,下同 )中 ,最早的一个最早开工期是ts,最迟的一个最迟完工期是te,到te为止的虚拟资源总量为Ne。对于任一新任务 (ttb,N) ,设tb之前最迟的一个最迟完工期 (如果存在 )是tl,到tl为止的虚拟资源总量为Nl。通过分析ts、tl、te、ta、tb 之间的先后关系 ,不难推导出面向多任务的设备资源约束检验条件。情形 1 :tsN+Nl;S(ta,tb) >N ;S(ts,te) >N+Ne情形 2 :tsN ;S(ts,te) >N+Ne情形 3 :tsN ;S(ts,tb) >N+Ne情形 4 :ta N+Nl;S(ta,te) >N+Ne情形 5 :ta N +Ne情形 6 :ta N ;S(ta,te) >N +Ne其中剩余资源量S含义如式 (3)定义。实际设计过程中 ,所给出的检验条件并非是严格的充分条件 ,特别是在忽略许多细节 (例如加工时段的连续性 ) ,并做了多次简化处理的情况下 ,但作为粗略的、大致的能力估计 ,已经能够满足工程的要求。通过算法的实际应用 ,表明该算法是可行的。该算法对工艺设计员几乎是完全透明 ,绝大部分相关信息都能自动获取。设备选择时 ,设计员所做的只是给出该工序的估计额定工时 ,然后选设备 (组 )。如果所选设备组 ,不满足单任务的检验条件 ,则选择被拒绝 ;如果不满足多任务的检验条件 ,系统根据条件的满足程度 ,可以提出相应的建议。3 系统开发设备资源动态约束检验模块 ,是应用DFM思想开发的模具制造DFM系统中的一部分。该模块也可以嵌入任何一个CAPP系统 ,只要该系统能够获取模块所需的数据。数据信息的传递情况 ,可由图 1看出。模块获取的主要信息有 :(1 )设备组选择 ;(2 )设备资源动态信息 ,即各个设备的额定负荷 p、实际资源动态负荷量 f和设备状态w、v;(3)模具进度 ,用以推算出工序的最早开工期和最迟完工期。推算方法是 ,根据工序划分和工序的估计工时按比例分配时间。例如 ,某个模具的最早开工期和最迟完工期分别是T1 和T2 ,各阶段计划时间为 a1 ,a2 ,… ,an,∑ni=1ai,≤T2 -T1 ,其中粗加工的时间跨度为ak,则粗加工的最迟完工期为 T2 - ∑ki=1ai,最早开工期为T1 +∑k-1i=1ai。以同样的方法细分粗加工 ,就可以得出某个工序 ,如粗车的ta 和tb。由图 1可知 ,信息 (2 )可从设备资源管理模块获得 ,该模块与车间计划调度交互 ,得到设备的实时状态 ;信息 (3)可由模具进度计划获得 ;信息 (1 )由工艺员输入 ,如果是创成式CAPP ,则程序会直接生成。工艺设计时 (图 2 ) ,设计者选择某一设备 (组 ) ,输入相应的信息 (图 3) ,进行约束检验。具体实现过程如下 :(1 )根据上节所述方法 ,推算该工序的ta 和tb。该参数也可以用提出的方法获得。(2 )提取该设备动态负荷参数。(3)按照上面描述的算法进行约束检验。(4)如果不满足检验条件 ,则提示建议并结束。(见图 4)(5) (满足检验条件 )提示该工艺是否确定。(6)工艺确定后 ,该负荷作为新的虚拟负荷保存。图 1 设备资源动态约束检验及相关模图 2 工艺设计界面图 3 设备资源动态约束检验图 4 设备资源动态约束检验反馈4 结束语采用DFM的思想 ,有利于提高设计的一次成功率 ,减少由于设计返工而带来的一系列问题。这种思想可以渗透到制造设计过程的各个阶段 ,其间的每个规划和控制决策都会对整个过程产生影响。提出的一个透明的实用算法去辅助工艺决策 ,在几乎未改变任何系统结构甚至设计过程的情况下 ,取得了令人满意的效果模具工艺DFM中面向多任务的设备资源动态约束检验@谢健文$广东工业大学机电学院CIMS重点实验室!广东广州510090 @陈新$广东工业大学机电学院CIMS重点实验室!广东广州510090 @王红军$广东工业大学机电学院CIMS重点实验室!广东广州510090 @何汉武$广东工业大学机电学院CIMS重点实验室!广东广州510090面向制造设计(DFM);;动态约束检验;;剩余资源量;;虚拟设备资源占用量针对模具制造的特点以及实际生产中出现的问题,采用DFM思想详细分析了设备资源动态约束检验的必要性和可行性。提出了一个检验设备资源动态约束的实用算法,该算法可以成功实现对设备动态能力的估计,辅助工艺设计人员进行工艺决策,具有全透明和应用简便等特点,并开发了相应的软件系统[1] 潘家轺.现代生产管理学[M ].北京:清华大学出版社,1998:108-122. [2] 陈庆新.基于有限制造资源约束的订货式产品生产粗能力的估计[J].工程数学学报,1999,(4):78-88. [3] 王梦光.资源受限工程调度问题的最新发展[J].控制与决策,1996,增刊:105-112. [4] 唐敦兵.CAPP与车间作业计划集成的研究[J].中国机械工程,1997,(6):15-17.国家自然科学基金资助项目(599850 0 2 );; 国家 86 3计划资助项目(2 0 01AA4 11
源自:   《》
树木横截面积计算以树干距场面1.3m径处为准(苗木指导价格表中以头径计算的树种,应按头径处计算);基部分叉的,各干胸径相加合并计算;树体被毁无法计算胸径的,一律以头径横截面积计算或以现场采样的枝干、访查数据值等估算。
源自: 古树名木价值评估标准的探讨  《华南热带农业大学学报》2005年01期
5.1接触网计算方法 在上一节己经提到接触网计算模型,是采用的foune了方法,具有计算速度快的特点,适合于有计算速度要求的计算,但它无法进行应力计算
源自: 机车车辆服役环境和运行仿真研究  《中国铁道学会车辆委员会2004年度铁路机车车辆动态仿真学术会议》2004
 
 
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