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和平时期,美国除了正在陆军弹药厂中建设相当数量的现代化的火炸药生产线,封存备用外,工业企业中生产工业火炸药的数另不断增加,业加强了工业火炸药的品种和工艺研究,苏联和英国的军工厂基本上年年开工生产;法国唯一的火炸药生产公司军用火炸药产值占5。
源自: 对我国当前火炸药工业发展的几点看法  《火炸药学报》1981年05期
为此,从20世纪60年代初开始,在几个火炸药技术先进的国家,在其国防部门大力倡导和资助下,采用柔性制造技术,在原连续化、自动化火炸药化工生产单元的基础上,开展了新一代火炸药生产工艺的改进,而进入了当今更新一代火炸药生产阶段一一火炸药柔性制造技术阶段。
源自: 21世纪最具影响力的军事高技术  《国防科技》2001年01期
该标准在测试粉状炸药时使用的主动药包是15 g2号抗水煤矿铵梯炸药,而在测试含水炸药时使用的主动药包是35 g火匏由于2号抗水煤矿铵梯炸药与黑火药的爆炸示性参数有较大的差别,即使都是2号抗水煤矿铵梯炸药,由于各个生产企业生产工艺有差别,炸药的爆炸性能也有明显的差异,因此,在一定的容积中引爆后形成的温升和压力变化明显不同,这样在测试中引燃炸药出现爆燃的条件就不同,不利于公正评价炸药的爆燃倾向。
源自: 炸药爆燃测试方法的探讨  《煤矿爆破》2003年04期
火炸药专业来说(据不完全统静),自1979年以来已参加过炸药安定性会议、西德火炸药化学研究所的国际性年会、炸药和烟火药会议、国际烟火技术讨论会、国际爆轰会议、国际燃烧会议和美国军备协会(adpa)的有关火炸药会议等。
源自: 化学、化工文献的查寻(续二)  《情报理论与实践》1983年Z1期
1953年,济宁专区进入贯辰向的分布情况,(6)式适合m=1的情况。对于其它两种情况(确切的讲,是m<1的情况)(6)式是否还有效,是否具有新的形式,虚拟原点概念是否成立还需要讨论。图3 双线性的射流速度分布文献[6]讨论了具有非线性速度的射流侵彻问题。将射流速度沿长度方向的非线性分布近似的以两段线性分布来代替(见图3),这样使得虚拟原点概念得以延用。在图3中,ACB为连续射流速度的线性分布情况,ADB为双线性分布。v1,v3分别为射流头部和尾部速度(设v3>vmin)对于直线ACB段的侵彻可直接应用(6)式得P=sv1/v31/γ-1,依据虚拟原点的原理,A、C、B点在t-x平面内的迹线分别为x=v1t、x=v2t、x=v3t。对于双线性分布段ADB,D与C具有相同的速度,x坐标值相差z。则D在t-x平面内的迹线为x=v2t-z。图4中,E为A的迹线与D的迹线的交点,F为B的迹线与D的迹线的交点。故由x=v1t,x=v2t-z求得z12=v1z/(v2-v1)。由x=v3t,x=v2t-z可得z23=v3z/(v2-v3)。对AD和DB段的侵彻分别用虚拟原点的概念进行分析。A和D在t-x平面内的迹线为从E点发出的两条射线,所以E点可看作AD段的虚拟原点。有效炸高距离S1=S-z12。应用(6)式可得AD段的侵彻深度为:P1=S1v1/v21/γ-1=(S-z12)v1/v21/γ-1(9)同理对于BD段,F为虚拟原点。S2为有效炸高距离,其确定与S1略有不同。BD段是在AD段已侵彻P1深度之后开始侵彻的,依据虚拟原点的原理,S2=S-z23+P1。故BD段的侵彻深度为:P2=S2v2/v31/γ-1=(S-z23+P1)v2/v31/γ-1(10)图4 双线性的射流侵彻计算示意图由(9)、(10)式可以看出,在ADB段有效炸高距离S为速度v和z的函数,不再如ACB段中那样为一固定不变的值。对于每一速度线性分布段,其侵彻公式的形式与(6)式相同的。推广到一般的非线性速度分布,将v-x平面上的曲线用多条直线段来近似代替,对于每一直线段的侵彻公式的形式也应与(9)、(10)式的形式相同。但是仅知道v-x平面上每一微元直线段的侵彻与有效炸高距离和速度的关系是不够的,因为它仅仅满足对于非线性速度分布进行有限线性段近似时的需要(如文中所提到的双线性分布近似)。用较多的线性段来近似时,则会使关系式非常复杂,如(10)式中就包含了(9)式。非线性速度分布的射流在任意速度射流质点开始侵彻时的侵彻深度还不能用它来计算,也无法计算。微元线性分布段的关系式也无法推广到具有非线速度分布的总的射流长度的侵彻上去。所以将DSM模型中的侵彻公式简单的推广到非线性情况下的射流侵彻问题中去得不到最一般的总的射流侵彻关系式。4.2 从射流应变率角度考虑的非线性速度分布的射流侵彻关系式此处考虑的射流应变率是基于自然应变概念上的。文献[5]给出了延伸射流在位置x处的局部应变率为:η(x)=dv/dL(11)式中 dv——射流微元dx上存在的速度差;dL——为dT后的射流微元段长度。取T0时刻延伸射流在位置x的射流微元段dx为研究对象。dv为射流微元段dx存在的速度差,则T时射流微元段长度为dx+dv(T-T0)。由(11)式可得:95η(x)=dx+dv(T-T0)dv=dxdv+T-T0(12)对于具有相同的射流头部速度v0的线性速度分布的射流,设其虚拟原点距目标为S。由图5中的几何关图5 侵彻过程中射流的延伸系易得如下关系式:T-T0=[S+P(v)-x(v)]v(13)式中 x(v)——具有速度v的射流质点在T0时刻所在的位置;P(v)——具有速度v的射流质点在T时开始侵彻目标时射流侵彻深度。此式对无论是具有线性分布速度的射流或是具有非线性分布速度的射流在整个射流长度上都是成立的,故应满足P(v0)=0即射流头部开始侵彻目标时射流侵彻深度应为零和x(v0)=L0,L0为T0时刻射流的初始长度。由(11)~(13)式可得:-vdLdv+P+S=x(v)-vdxdv(14)又取射流微元dL为研究对象,见图5。其对目标侵彻完毕后,对侵彻的深度的贡献为P(v-dv)-P(v)。对dL微元,可认为金属射流侵彻的定常不可压缩理想流体理论是成立的,也即对dL(3)式成立。所以应有P(v-dv)-P(v)=dL/γ代入(14)后得:γvdPdv+P+S=x(v)-vdxdv(15)又x(v)为T0时刻速度v的射流质点所在的位置,故由(8)得x(v)=L0(v/v0)1/m,设y=v/v0结合初始条件P(v0)=0,得:P=S+L01-mm+γv0v1/γ-1+L01-mm+γ1-vv01/m(16)(16)式即为从射流应变率角度出发而推导出的射流侵彻关系式。由于推导过程中,射流微元dx是任取的,而且(12)、(13)式对于任意速度分布情况都是成立的。故(16)式是最一般的射流侵彻关系式。从式中可以看出等式右边第一项与前面的(6)、(9)、(10)具有相似性。事实上将代入上式即可得到与(6)式一样的具有线性分布速度的射流侵彻关系式。类似于具有线性分布速度射流存在一个虚拟原点的情况,假定具有非线性分布速度的射流也存在一个等效虚拟原点,则此虚拟原点距目标的距离为S+L01-mm+γ。从表达式可以看出此虚拟原点的位置与目标的密度、射流速度的分布和给定时间T0时射流的初始长度L0有关。这就为在小炸高条件下,提高聚能药的侵彻能力提供了设计依据。另外由(16)式还可以很清楚的看出:当m<1时,射流对目标的侵彻深度要大于m=1时即具有线性分布速度射流的侵彻深度,这与实验现象是相符的。m>1情况下的射流侵彻深度小于m=1情况下的射流侵彻深度。5 结论(1)对聚能射流沿长度方向的速度分布作线性分布假设描述的只是具有均速度梯度射流中的一个特殊情况。具有速度梯度的射流,其速度沿长度分布可以用(8)式统一表示为指数分布形式。对线性速度分布的射流侵彻的研究中所提出的虚拟原点概念具有一般性,可以推广到非线性情况下的射流侵彻预测。(2)将具有非线性分布速度的射流作有限段线性近似,DSM模型中的侵彻公式能描述各段射流的侵彻,如文中所提到的双线性分布近似,可以满足精度不是很高的侵彻计算要求。当线性近似段过多时,用DSM模型中的侵彻公式描述各段射流的侵彻将会变得非常复杂和不实用。(3)从射流应变率角度出发推出的射流侵彻关系式,适应于任意速度分布情况,能更精确地计算射流的侵彻。虽然推导此关系式的角度不同于虚拟原点理论,但是其中依然包含了只有在虚拟原点概念下才成立的量,所以依然可以看作是虚拟原点概念最一般的推广。而且从这最一般的射流侵彻关系式可以看出速度呈线性分布的和呈非线性分布的射流侵彻关系式之间不存在本质上区别。基于虚拟原点概念的连续射流侵彻计算@易建坤$解放军理工大学工程兵工程学院!江苏南京 210007 @吴腾芳$解放军理工大学工程兵工程学院!江苏南京 210007 @李裕春$解放军理工大学工程兵工程学院!江苏南京 210007聚能装药;;连续射流;;虚拟原点;;侵彻对于沿射流长度方向具有线性分布速度的连续射流,经典的基于虚拟原点理论的射流侵彻关系式能很好的描述其侵彻行为。但对于非线性速度分布的连续射流,存在的虚拟原点不是唯一的。本文从对非线速度分布的射流的有限段线性近似和射流的应变率两个方面出发,讨论了虚拟原点概念在具有非线性速度分布的连续射流对目标侵彻深度计算中的推广问题。[1] 刘贵喜.炸药爆轰参数与破甲威力的关系[J].火炸药学报(原火炸药),1983,6(6):18. [2] 王克强.炸药破甲威力与爆轰参数之间定量关系的探讨[J].火炸药学报,1999,22(2):18. [3] WaltersWP,ZukasJA.FundamentalsofShapedCharges[M].NewYork:JohnWileyandSons.1989. [4] 北京工业学院八系编写组.爆炸及其作用[M].北京:北京国防工业出版社,1979. [5] MayselessM,HirschE.ThePenetration-StandoffRelationofJetsWithNolinearVelocityDistribution[A].18thInternationalSymposiumonBallistics[C].SanAntonioTx.1999.15-19. [6] PeiChiChou,JosephCF.TheoryonPenetrationbyJetsofNon-linearVelocityandinLayeredTargets[M].1983.
源自:   《》
改造后的炸药爆速、爆热、火炸药感度、固体推进剂比冲和火炸药安定性计量标准已达到80年代末的先进水平,部分计量标准已跨入了90年代初国际先进水平的行列,其测量不确定度明显降低,高技术含量比例显著增加,大大改善了火炸药计量现行标准的落后面貌。
源自: 火炸药计量技术现状分析与发展方向  《火炸药学报》1998年01期
每年生产的炸药和雷管分别有近十个品种,如炸药有2号抗水煤矿膨化炸药、3号抗水煤矿膨化炸药、乳化炸药等,雷管有毫秒延期电雷管、高段别毫秒雷管、金属火雷管、瞬发电雷管、火雷管等。
源自: 我公司民爆产品营销策略  《煤矿爆破》2002年04期
为了进一步摸清火炸药文献资料的情况,这次对1968一1976年期间的三千七百多篇有关火炸药(内容包括火药、炸药、烟火药、火工品、工业炸药、燃烧和爆轰理论、分析、测试及污染处理等)文献,作出卡片,分类排队,进行了一次综合分析,初步弄清了文献的来源、国别、语种等情况。
源自: 火炸药文献来源的调查分析  《情报理论与实践》1980年04期
二、规律性初探 纵观火炸药发明和发展的简史,可以发现两个有趣的现象:一、黑火药发明后独占火炸药领域上千年才出现其他新品种;_二、许多火炸药品种相继发现和投人使用的时间大都集中在1900年前后。
源自: 火炸药发明简史及其规律性初探  《自然辩证法通讯》1980年05期
三、防腐包装和火炸药学会发出联合征文通知 防腐包装和火炸药学会拟于83年第一季度联合召开“火炸药与包装材料的相容性学术讨论会”。
源自: 国内动态简讯  《火工品》1982年03期
 
 
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