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而我们的中资企业相对规模较小,国有企业如上海商展办展览公司约有员工200多人,上海国际展览公司员工数不超过100人,虽然其出展业务也很多,但就企业本身组织结构角度来说,在全国其他城市以及全球其他国家的扩张步伐还较慢。 度也就不同。不论何种原因引发单相接地故障 ,其接地电阻值一般都比较大且接触不良。因而在接地点必然出现瞬燃瞬熄的电弧放电。电弧重燃瞬间相当于发生单相接地 ,电弧熄灭瞬间相当于单相接地被排除 ,接地相电压回升 ,而正常相电压及中性点对地电压则下降。电网运行中 ,电压这种重复的瞬高和瞬降 ,将引发电能、磁能的振荡。电压互感器在“电磁振荡”下极易产生磁饱和 ,从而引发铁磁谐振。同时 ,由于各相电压在铁磁谐振时的严重不平衡 ,使电压互感器的二次侧开口三角处感应出较高的电压。2 铁磁谐振的特点按电压互感器的接线方式 ,铁磁谐振可分为单相铁磁谐振和三相铁磁谐振 ,且各有其特点。2 .1 单相铁磁谐振的特点在正常状态下 ,当电感电抗大于电容电抗 ,并有一定的外施电压激发时 ,会产生单相铁磁谐振。谐振时能使电流、电感压降产生跃变。铁磁谐振的谐振频率不止 1个 ;可产生基频谐振、高频谐振 ,也可产生分频谐振。谐振的触发源消失后 ,仍能维持较长时间的振荡 ,一般为几秒到几分钟。当系统的电容过大或过小时均不利于谐振的触发。2 .2 三相铁磁谐振的特点零序电压的存在是产生三相铁磁谐振的必要条件。零序电压与电压互感器的一相相电压的相位差为 1 80°,而且在同一相轴上 ,零序电压大于接地相的相电压。因为铁磁谐振发生时多表现为两相电压同时增高 (一般大于线电压 )而另一相相电压降低。所以三相铁磁谐振实质上为串联谐振。当变压器中性点和电压互感器中性点均接地或均不接地时系统不会产生铁磁谐振。3 铁磁谐振与单相接地故障的区别农网运行中 ,不论何种原因引发的铁磁谐振 ,和单相接地故障时一样电压互感器二次侧开口三角处会出现较高电压。铁磁谐振与单相接地故障的不同之处在于 :铁磁谐振时电压互感器开口三角处端电压大部分大于1 0 0 V。在基频谐振时各相电压中某一相相电压降低 ,但不等于零 ,其余相电压上升且大于 3倍相电压 ,线电压不变。高频谐振时三相相电压均上升 ,或一相上升其余下降 ,电压上升值大于 3倍相电压 ,线电压不变。分频谐振时三相相电压轮流上升 ,发生低频波动 ,电压上升值接近于 2倍相电压 ,最大为 2 .5倍相电压 ,线电压不变。电网发生单相接地故障时 ,若是金属性接地 ,则故障相相电压降为零 ,电压互感器开口三角处电压最大不超过 1 0 0 V;若是高阻接地 ,一相相电压降低但不等于零 ,另两相相电压升高但不相等 ,其中一相可略超过线电压 ;或一相电压升高但不超过线电压 ,另两相相电压降低但不相等。当电网发生铁磁谐振时会造成设备绝缘击穿、高压侧熔丝熔断、避雷器爆炸、电压互感器喷油等不良后果。而发生单相接地故障时不会造成设备击穿、熔丝熔断等不良后果。4 铁磁谐振频率区域的判别电力网中发生不同频率的谐振与系统中导线对地分布电容的容抗 Xc0 和电压互感器并联运行的综合电感的感抗 Xm 两者的比值 Xc0 /Xm 有直接关系。Xc0 视具体情况而定 ,架空线路 Xc0 =350 3/L,kΩ/km;电缆 Xc0 =1 0 3/L,kΩ/km;变压器线圈对地电容的容抗 Xc0 一般取 60 0~ 1 0 0 0 kΩ。其中L为线路长度 ,km。Xm 为由电压互感器的二次侧感抗 1 0 0 V/I折算到一次侧的感抗。其中 I为二次侧的实际测试电流。4.1 分频谐振当比值 Xc0 /Xm 较小 (在 0 .0 1~ 0 .0 7)时发生的谐振是分频谐振。电容和电感在振荡时能量交换所需的时间较长 ,振荡频率较低 ,表现为 :1过电压倍数较低 ,一般不超过 2 .5倍相电压 ;2三相电压表的指示数值同时升高 ,并周期性摆动 ,线电压正常。4.2 高频谐振当比值 Xc0 /Xm 较大 (在 0 .55~ 2 .8)时发生的谐振是高频谐振。发生高频谐振时线路的对地电容较小 ,振荡时能量交换较快。表现为 :1过电压倍数较高 ;2三相电压表的指示数值同时升高 ,最大值可达到 4~ 5倍相电压 ,线电压基本正常 ;3谐振时过电流较小。4.3 基频谐振当比值 Xc0 /Xm 接近于 1时 ,发生谐振的谐振频率与电网频率相同 ,故称之为基频谐振。其表现为 :1三相电压表中指示数值为二相升高、一相降低 ,线电压正常 ;2过电流很大 ,往往导致电压互感器熔丝熔断 ,严重时甚至会烧坏互感器 ;3过电压不超过3.2倍相电压 ,伴有接地信号指示 ,称为虚幻接地现象。当 Xc0 /Xm≤ 0 .0 1或 Xc0 /Xm≥ 2 .8时 ,系统不会发生铁磁谐振。在不同的谐振区域 ,谐振的外施触发电压是不同的。分频谐振区谐振外施电压为最低 ,在正常额定电压下系统稍有波动就可触发谐振。而高频谐振区的谐振外施电压最高。在同一谐振区域内不同的Xc0 /Xm 比值下 ,谐振的最低外施触发电压 (临界值 )也是不同的。5 铁磁谐振的危害铁磁谐振的危害主要是谐振过电压引起的。过电压表现为变压器中性点位移 ,这就会引起供电线路三相、两相或单相对地电压升高 ,使电气设备或线路中的绝缘薄弱点击穿 ,造成接地或短路从而引起停电事故 ,影响电网的正常供电。如可使变压器、断路器的套管发生闪络或损坏 ,引起电压互感器喷油损坏、高压侧熔丝熔断、避雷器爆炸等。6 防止铁磁谐振的措施电网的不断发展使线路参数发生变化 ,电磁式电压互感器的大量使用 ,使电网产生铁磁谐振的可能性增大。所以 ,为了使电网安全可靠供电 ,必须采取有效措施防止铁磁谐振的发生。防止铁磁谐振的产生 ,应从改变供电系统电气参数着手 ,破坏回路中发生铁磁谐振的参数匹配。这样既可防止电压互感器发生磁饱和 ,又可预防电压互感器铁磁谐振过电压的产生。6.1 改变电气参数(1 )装设继电保护当电网发生单相接地故障时 ,为改变电压互感器的谐振参数 ,可通过装设一套继电保护设备来实现。该装置是利用单相接地时所产生的较大谐振电流启动电流继电器投入 ,将电压互感器二次侧开口三角处绕组短接。当故障排除后 ,保护装置恢复原状 ,电压互感器恢复正常运行。(2 )选用不易饱和的或三相五柱式电压互感器1 0 k V系统中使用的电压互感器 ,应选用励磁感抗大于 1 .5MΩ的电压互感器。(3)减少电压互感器在同一电网中应尽量减少电压互感器的台数 ,尤其是限制中性点接地电压互感器的台数。如变电所的电压互感器只作为测量仪表和保护用时 ,其中性点不允许接地。(4)串接单相互感器在三相电压互感器一次侧中性点串接单相互感器 ,使三相电压互感器等值电抗显著增大 ,以满足Xc0 /Xm≤ 0 .0 1的条件 ,可避免因深度饱和而引起的谐振。(5)每相对地加装电容器此法可使网络等值电容变小 ,网络等值电抗不能与之匹配 ,从而消除谐振。(6)在中性点装设消弧线圈在 1 0 k V系统中发生谐振 ,且单相接地电流值较大或接近 30 A时 ,可将中性点通过消弧线圈接地。(7)投入备用线路当系统中只有一组电压互感器投入的情况下 ,若供电线路总长度较短时 ,可投入部分备用线路 ,以增加分布电容来防止谐振的发生。6.2 消耗谐振能量(1 )装设阻尼电阻当电网运行正常时 ,电压互感器二次侧开口三角处绕组两端没有电压 ,或仅有极小的不对称电压。当电网发生单相接地时 ,开口三角处绕组两端才会产生约 1 0 0 V的电压。利用这一特点 ,可在其两端并接一阻值为 75~ 1 0 0 Ω、容量为 50 0~ 750 W的阻尼电阻。当电网发生单相接地故障时 ,由于此电阻阻值较小 ,故绕组两端近似于短接 ,起到了改变电压互感器参数的作用。这一措施不仅能防止电压互感器发生磁饱和 ,而且能有效地消耗谐振能量 ,防止产生谐振过电压。(2 )在电压互感器一次侧中性点与地之间串接消谐电阻 R0此电阻可用以削弱或消除引起系统谐振的高次谐波。模拟试验表明 :当 R0 /Xm≥ 5.51× 1 0 -3时 ,即使系统发生单相接地故障也不会激发分频铁磁谐振。但阻值太大则会影响系统接地保护的灵敏度。消谐电阻 R0 的计算。先测出各电压互感器二次侧的励磁感抗 Xm,求出各电压互感器并联后的 Xm 值 ,再折算至一次侧 ,即为系统总的 Xm。R0 的值应在 0 .0 0 88~ 0 .0 50 0 Xm间选择。R0 的容量可按 P0 =U20 /R0 =(3R0 Uφ/Xm) 2 /R0 来选择。消谐电阻应按电压互感器中性点处串接 R0 后 ,开口三角处电压 UΔ 的变化量ΔUΔ%来校验。   ΔUΔ% =(- UΔ% ) >5%   UΔ% =16(3R0Xm) 2 (1 +2 Xm Xφ)× 1 0 0 %式中  Xφ为电压互感器在 Uφ 下的励磁电抗。(3)装设消谐器可根据电压互感器的额定电压选择消谐器 (可用晶闸管消谐器或鉴频器 )装设在电压互感器低压侧中性点上 ,以消除铁磁谐振过电压。7 结论(1 )农村 1 0~ 35k V电压等级电网产生铁磁谐振 ,是导致电压互感器烧损 ,引起停电 ,危及安全供电的原因之一。(2 )当供电线路各相对地电容的容抗与线路上所接入的电压互感器各相综合感抗数值相近或相等时 ,就会发生铁磁谐振 ,使三相电压严重不平衡 ,电压互感器二次侧开口三角处感应出很高的电压。(3)采取改变供电系统电容、电感参数 ,破坏谐振条件以及在电压互感器开口三角处并接阻尼电阻 ,可有效地消除铁磁谐振。农村电力网产生铁磁谐振的机理及防范措施@金秋生$福安市茜安水电处!福建省福安市355001农村电网;;铁磁谐振;;防范措施分析了农村 10~ 35 k V电网产生铁磁谐振的原因、特点、判别和危害 ,指出了电网产生铁磁谐振时会引起三相电压严重不平衡、造成两相或单相对地电压升高、使电气设备绝缘薄弱点击穿、电压互感器烧损而引起停电事故 ,提出了采取改变系统电容、电感参数 ,在电压互感器开口三角处并接阻尼电阻的措施 ,以防止铁磁谐振的产生。
源自:   《》
集中药包水下爆炸能量分布 :冲击波能量占测试总能量的 39% ,气泡波能量占测试总能量的 6 1 % ;条形药包水下爆炸能量分布 :冲击波能量占测试总能量的 4 3.7% ,气泡波能量占测试总能量的 56 .3%。
源自: 集中药包与条形药包水下爆炸能量测试  《爆破器材》2003年05期
次外圈眼 :次外圈眼眼距 0 4m在拱部减小为 0 35m ,与周边跟距 0 4m对应 ,使次外圈眼与周边眼呈等边三角形布置 ,这样能保证周边眼最小抵抗线分布均匀、一致 ,炸药的爆炸能量在岩体内均匀分布 ,充分有效地利用炸药爆炸能量
源自: 一次成巷爆破参数优化实践  《煤炭工程》2003年02期
一、相对光谱能量分布 为了解澳钨灯相对光谱能分布,以便与柱爆炸火球光谱成份进行比较,采用自动记录式分光光度计进行测量,测量波长在300一1200nm间,将淡钨灯产生的光电源与标准灯相比按下列公式求出相对光谱能量: 入:光的波一长,单位为nm。
源自: 溴钨灯光辐射致狗皮肤烧伤的探讨  《第三军医大学学报》1979年03期
为了定量研究爆炸能量分布状况,本文依据以上机理对4个区的能量分布作一分析探讨。
源自: 球形装药在无限岩石介质中爆炸能量分布研究  《矿业研究与开发》1999年S3期
在等效药量的基础上,条形药包的爆炸“空腔”为圆柱一长柱形,药包爆炸能量沿轴线分布相对均匀对称,药包的能量利用率高,破坏半径应大于2乃的药包埋深。
源自: 爆炸法处理水下沙—淤泥软基筑堤施工技术  《第七届全国工程爆破学术会议》2001
小尺度地震带和环形构造在亚洲地区广泛发育,近100年来强烈地震的震源带分布地区比较集中,形成“独特爆炸带”,且分布比较均匀,其中最活动地带之间最远距离为600—800km在这些地震带范围内,地震多次重复,而释放的地震能量强度和震源范围也在经受变化,但是在空间上仍保持着“爆炸地区”。
源自: 全球地震过程及其机理  《内陆地震》2005年04期
第一种情况,起爆药包在药柱两端,根据单点单向起爆时爆轰波传播及释出能量变化规律,传播距离按一米计算,则在药柱中部0.8米范围炸药没有爆炸,药柱释出能量分布特征如图sa所示。
源自: 多点双向起爆在小直径炮孔爆破中的应用  《金属矿山》1984年05期
计算表明,爆炸过程中能量消耗分布为:爆生气体膨胀消耗的能量为50%~60%,冲击波能量消耗为10%~20%,无用能约为20%~30%。
源自: 岩石爆破中爆炸能量分布理论与控制方法研究进展  《爆破器材》1998年06期
从其使用效果和能量分布来看,燃料空气炸药属于分布爆炸,尽管其云雾爆轰波的峰值超压一般仅为4.3mpa右。
源自: FAE爆炸场特征和毁伤效应研究  《南京理工大学硕士学位论文》2003
 
 
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